【摘要】：本文調研了國內外泡沫驅油機理及應用研究的相關(guān)文獻，分析了低界面張力泡沫驅在聚合物驅后進(jìn)一步擴大波及體積及提高洗油效率的可行性，歸納并分析了泡沫性能評價(jià)方法和指標；總結了泡沫性能的主要影響因素，其中包括起泡劑分子結構和濃度、穩泡劑作用、地層水介質(zhì)、溫度和壓力等。在室內開(kāi)展了適用于雙河油田油藏條件的無(wú)堿無(wú)聚合物低界面張力泡沫驅油配方研究，對不同分子結構起泡劑及其復配體系的油水界面張力和起泡性能進(jìn)行了篩選評價(jià)，得到了起泡性能較好的低界面張力起泡劑體系；對多種穩泡劑進(jìn)行復配篩選，最后得到最佳泡沫復合體系，并對泡沫復合體系油水界面張力及老化穩定性進(jìn)行了測定?？疾炝藴囟?、pH值、礦化度和鈣鎂離子總量對泡沫復合體系泡沫性能和油水界面張力的影響，運用Anton Paar流變儀研究了泡沫體系的表觀(guān)粘度和粘彈性。

實(shí)驗結果表明：

①針對雙河Ⅱ5油藏注入水礦化度低和原油組分高瀝青質(zhì)的特點(diǎn)，親水基團親水性較低的陰-非離子表面活性劑AES、陽(yáng)離子表面活性劑DTAB和兩性離子表面活性劑BS-12降低油水界面張力效果相對較好，但仍大于10-1mN/m數量級。在親水基團相同條件下，具有適度疏水碳鏈長(cháng)度(R≈C12-15)、疏水基團含苯環(huán)或類(lèi)苯環(huán)等結構特征的表面活性劑降低油水界面張力的能力較強。

②不同親水基團的表面活性劑中陰離子表面活性劑SDS和SLS、陰-非離子表面活性劑AES及兩性離子表面活性劑BS-12起泡效果相對較好；同一類(lèi)型親水基團表面活性劑的起泡體積隨碳鏈長(cháng)度的增加呈先增后減趨勢，在疏水碳鏈長(cháng)度適中時(shí)起泡體積最大，其中碳鏈長(cháng)度為12-14的兩性表面活性劑CAB和BS-14起泡體積最大。

③通過(guò)大量復配實(shí)驗有效解決了表面活性劑體系起泡性能好而降低油水界面張力效果差的對立矛盾。兩性離子表面活性劑CAB、BS-14分別與非離子表面活性劑CDEA復配對降低油水界面張力具有明顯的增效作用，在不同復配比例(5：1-1：2)均可使油水界面張力降至102mN/m數量級。但BS-14+CDEA體系不具起泡性，只有CDEA+CAB既具有低界面張力又具有良好的起泡性能。

④對比研究Ross-Miles法和Waring Blender法對起泡劑起泡性與泡沫穩定性的評價(jià)結果，發(fā)現Waring-Blender法可使具有一定粘度的發(fā)泡體系形成的泡沫分散更加均勻，起泡體積更大，更有利于測試泡沫的穩定性。

⑤非增粘性泡沫穩定劑對低界面張力CAB+CDEA泡沫體系泡沫穩定性具有負面影響，而增粘性泡沫穩定劑對其泡沫體系均具有穩定作用。PA與CAB+CDEA(5:1)復配泡沫體系的泡沫綜合指數大于10000mL.min，滿(mǎn)足強泡沫體系的要求，并且穩泡劑PA濃度及老化時(shí)對泡沫體系油水界面張力影響較小。研究泡沫穩定性機理發(fā)現，穩定性好的泡沫體系應具有較高表面粘度，以利于形成穩定的表面膜；同時(shí)要有適度的溶液粘度，以降低泡沫液膜排液速度。

⑥確定了低界面張力泡沫驅油體系配方(3500mg/L(CAB+CDEA(5:1))起泡劑+1500mg/L PA穩泡劑)；發(fā)現溫度(50～80℃)升高，泡沫體系起泡體積增加，泡沫半衰期降低，泡沫綜合指數先增后降；pH值(7-10)增加，泡沫綜合指數下降；礦化度(5000-10000mg/L)和鈣鎂離子含量(50～100mg/L)變化對泡沫綜合指數影響較小。溫度、pH值、礦化度的升高或增加均能提高泡沫驅油體系降低油水界面張力能力，而鈣鎂離子含量增加對泡沫驅油體系降低油水界面張力不利。

⑦在剪切速率1～100s-1范圍內，泡沫流體屬于非牛頓流體，符合假塑性流體特性，隨著(zhù)剪切速率的增加，泡沫流體表觀(guān)粘度下降，呈現剪切稀釋性。該泡沫流體在較高的頻率范圍(1-39Hz)具有較好的粘彈性，粘彈性模量均高于1Pa，與其他聚合物粘彈性比較，該泡沫體系具有非常好的粘彈性。